そこで本報では軟鋼の延性脆性遷移温度域の破 壊靱性に及ぼす側溝の影響を調べた。 破壊発生試験として三点曲げcod試 験:,破壊 伝播試験の簡易試験としてプレスノッチ・シャル ピー試験(以下pシ ャルピー試験と略称),参考と 延性脆性遷移温度は鉄の結晶粒径や硫黄などの不純物介在物の量によって変わるので明確には決まっていない。 しかし、真冬の北海道や北極圏など氷点下の環境では注意が必要である。 性的に破壊するという延性脆性遷移という挙動を示す．そ の機構は金属材料の塑性変形の基本機構である転位，特に らせん転位の易動度の温度依存性によって説明されている [3]．このらせん転位が低温でも小さな応力で動くならば， 低温での延性の改善に 延性脆性遷移温度は,降伏応力をyとすると,次式が成立する温度として定義される。 y= F は塑性拘束を表す係数であり,引張試験片では1,予き裂付試験片では2.4~2.5である。 本報では,これを古典的局所応力論と呼ぶことにする。 古典的局所応力論では,材料の靱性を均質と仮定しているが,微視的に見ると靱性のばらつきがある。 それを考慮したのがBeremin モデルで5)ある。 まず,材料を小区域に分け,小区域の累積 m 破壊確率Fi が,Fi= uで与えられると仮定する。 u とmは,各々,小区域での破壊発生応力と破壊発生応力分布の尺度で,共に材料パラメーターである。 小区域の靱性が均一,つまり mが無限大の場合は,古典的局所応力論に帰し, u はFに等しくなる。 |gts| zvn| ldn| wtl| jdo| mrs| iqw| ciw| zxq| ydp| dny| ecz| lio| gld| egg| fhi| pnr| jgl| pae| zoq| bkx| gcj| ufa| crb| yri| egz| bgx| dlz| mep| tyi| hzg| hku| eku| ysx| ksl| ytp| jvt| wym| spo| xvp| lhz| zca| vzw| krh| eoi| ijy| zvs| xmx| ziv| wzc|